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陸續不斷范文第1篇

關鍵詞：現澆梁； 模板支撐架；專項施工技術方案

Abstract: through the construction of cast-in-place beam formwork support scheme, the pressure bar stability calculation theory and its vertical non uniform cross section load supporting arrangement principles, special conditions for bridge site support arrangement method and technique, the quality of construction safety matters needing attention.

Key words: cast-in-place beam; formwork; special construction technology programs

中圖分類號： TU74文獻標識碼：A

第一章、工程概況

1.1工程概況

新建鐵路東北東部鐵路通道登沙河至莊河段高陽跨城莊鐵路特大橋，中心里程為DK144+883.14，橋梁全長3985.76m。其中跨越城莊鐵路為一聯（32+48+32）m連續梁，墩號為第80號～第83號墩。

連續梁截面采用單箱單室、變高度、變截面直腹板形式。箱梁頂寬11.96m，底寬6.4m。頂板厚度除梁端附近外均為43.8cm，腹板厚度48—90cm，按折線變化，底板厚度由跨中的40cm變化至根部的60cm。邊跨12.8m（其中現澆8#梁段長7.85m）等高直線段梁高為2.588m。

箱梁橫截面采用單箱、單室直腹板形式，頂板厚度除梁端附近外均為35cm，腹板厚48～70～90cm，底板由跨中的40cm按二次拋物線變化至根部的60cm。頂板寬度11.96m，底板寬度6.4m。梁高沿縱向按二次拋物線變化，中支點梁高3.5m，邊支點及跨中梁高2.5m，中跨跨中直線段長8.4m，邊跨直線段長12.8m。箱梁設計采用C50混凝土，豎向預應力鋼筋采用φ25mm高強度精軋螺紋鋼筋。（1+0+1）節段及墩身構造圖如圖1所示。

1.2、橋梁主墩概況

第81～82號橋墩為主墩，墩身高度均為11m、10.5m，墩身設計為C40實體鋼筋混凝土結構。墩身頂帽尺寸橫橋向寬9.4m、順橋向長3.2m。墩身結構如圖2所示。

1.3、懸澆梁概況

全橋共分為31個梁段，T構每側懸澆6個節段，總計懸澆24個節段。中支點O號梁段長度6m，1號梁段3m長，其余懸澆梁段分成3.0m及3. 45m，合攏段長1.5m，邊跨直線段長度7.85m。

O號梁段及邊跨梁段設計采用支架現澆法施工方案，其余均為掛籃懸臂澆筑施工工法。最大懸臂澆筑長度23.25m（墩中心至6號塊端）。

懸澆梁各個節點幾何特征如下表所示。

（32+48+32）m連續梁懸澆T構主要參數表

1.4、施工的難點和重點

本項分項工程施工的難點和重點是斜腿支架承臺上安裝位置的精度控制，以保證桿件銷接順利安裝，以及高空作業的施工安全。

第二章、模板支撐架結構概況

根據中華人民共和國住房和城鄉建設部《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》[2009]87號文要求，針對本橋O號梁段模板支撐架的分項工程編制專項施工技術方案。本方案編制的主要內容包括斜腿支架及上部橫向二次分配梁及其桁聯穩定結構。其上結構屬于底模模板結構，列入模板施工作業指導書中編制。

綜合本橋結構設計的具體條件，以最高墩身8.5m高為設計，O號梁段及1號梁段是對稱澆筑，擬定模板現澆支架采用斜腿支架結構形式。斜腿支架以粗鋼管為支桿，細鋼管為水平拉桿，上層采用工字鋼橫向主梁和工字鋼分配梁結構。

由于0號梁段6 m 長不能滿足兩只掛籃獨立安裝場地需要，考慮高空掛籃解體——再組裝的安裝安全風險較大，計劃將兩個1號梁段（各長3 m）改為支架現澆，以滿足兩只掛籃獨立安裝的施工需要，則O號梁段模板支撐架搭設長度滿足12 m長梁段澆筑需要。

本橋O號梁段及1號梁段現澆支架采用承臺上斜腿支架結構方案。支撐架平面尺寸總寬度不小于12m、總長度13m，按（1+0+1）節段總長度12m設置。細部桿件為：

斜支撐柱N1桿件采用直徑φ300 mm、壁厚10mm螺旋鋼管柱；主梁N2采用雙拼I56b工字鋼，分配梁N3采用I25b工字鋼上水平拉桿N4采用直徑φ25mm、標準強度[σ]=830MPa（型號PSB830）精軋螺紋鋼筋。（1+0+1）梁段現澆混凝土模板支撐架結構如圖3所示

第三章、結構設計荷載計算

（一）、方案設計依據及計算參數

1、本工程客貨共用箱梁設計圖；

2、高陽跨城莊鐵路特大橋下部結構設計圖紙；

3、《客貨共線鐵路橋涵工程施工技術指南》（TZ203—2008）；

4、《鐵路橋涵工程施工技術規范》((TB10203-2002）/（J162-2002）)；

5、《鐵路橋涵工程施工安全技術規程》（TB10303-2009）；

6、[TZ324—2010]《鐵路預應力混凝土連續梁（剛構）懸臂澆筑施工技術指南》；

7、《鋼結構設計規范》（GB50017—2003）；

8、【JGJ166-2008】《腳手架及模板安全技術規范》；

9、【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技術規范》

10、鋼材彈性模量E=2.1×105MPa；Q235鋼材抗拉、抗壓設計控制強度f=215Mpa，剪切強度fv=125Mpa；

11、鋼筋混凝土重度rc=26KN/m3；

12、結構強度安全系數K=1.3；

13、二次分配梁允許撓度[ω]=L/500；

14、恒載系數1.2，活載系數1.4；

15、施工人員及機械活載按1KN/m2，（參考【JGJ166-2008】《建筑施工模板安全技術規范》取值）；

16、模板重量q=2.5KN/m2。外鋼模板、竹膠板芯模、木框架，參考【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技術規范》取值。

（二）、荷載計算

1、計算結構恒載

本橋（1+0+1）梁段全長12m采用支架現澆，分兩次澆筑。先一次澆筑6m長 O號梁段，待O號梁段完成后，再接續澆筑兩個3m長1號梁段。從支架受力過程分析，支架是兩次加載，交替承擔箱梁施工荷載。因此，支架強度應分為兩次荷載設計計算。兩次加載的結構恒載計算橫斷面截取圖1中的1-1和2-2及3-3位置的橫斷面。

（1）、恒載計算橫斷面面積

O號梁段墩外支架支撐部分荷載橫截面積如圖4所示。

`

1號梁段端部（3—3）橫截面積如圖5所示。

（2）、支架承擔梁段對應橫截面積：

1—1截面面積：A1=15.413m2；

2—2截面面積：A2=13.278m2；

3—3截面面積：A2=11.657m2。

2、計算設計荷載

（1）、O號梁段懸出墩外1.4m長，斜腿支架水平拉桿支撐1.4m長段設計荷載，采用（1—1）及（2—2）橫斷面

①、支撐梁段結構恒載：q1= 0.5rc（A1+A2）=373KN/m;

②、模板重量q2=qB=30KN/m; B為梁寬，11.96m。

③、支架臨時結構重量：q3=15%q1=78KN/m(暫按以往經驗估算)

④、施工人員和機械活載：q4=1KN/m2×B=12KN/m。

⑤、結構平均設計線性荷載：q=1.2(q1+q2+q3)+1.4q4=594KN/m。

計算荷載比較結構自重放大系數：K=1.59。

（2）、1 號梁段3m長設計荷載，采用（3—3）及（2—2）橫斷面

①、支撐梁段結構恒載：q1= 0.5rc（A2+A3）=324KN/m;

②、模板重量q2=qB=30KN/m; B為梁寬，11.96m。

③、支架臨時結構重量：q3=15%q1=49KN/m(暫按以往經驗估算)

④、施工人員和機械活載：q4=1KN/m2×B=12KN/m。

⑤、結構平均設計線性荷載：q=1.2(q1+q2+q3)+1.4q4=500KN/m。

計算荷載比較結構自重放大系數：K=1.543。

第四章、結構內力計算

（一）、澆筑O號梁段工況下的結構內力計算

1、計算支撐點內力

澆筑O號梁段時，懸出墩外1.4m作用在支架上。支撐架的荷載示意圖如圖6所示。墩身上支撐點兩個A點，每點支撐力假設為R1；墩外支撐柱兩個C點，每點豎向支撐力假設為R2。

由力矩平衡原理可得：

墩身上分擔荷載：2R1=672 KN，R1=336KN；

支撐柱N1豎向荷載：2R2=123 KN，R2=62KN。

2、計算縱向工字鋼主梁N2內力

N2主梁內力計算圖如圖6所示。

N2最大彎矩為：Mmax=385KN-m，最大剪力Tmax=672KN。

3、計算橫向分布工字鋼梁N3內力

（1）、計算支撐梁段平均橫斷面荷載圖

截取O號梁段懸出墩身外1.4m段的平均橫斷面面積。平均橫截面積荷載圖如圖8所示。

平均斷面面積A=13.475m2。

（2）、計算分布梁N3最大內力

分布梁N3的內力計算圖如圖9所示。

N3分配梁最大彎矩Mmax=118KN-m，最大剪力Tmax=208KN。

（二）、澆筑1號梁段工況下的結構內力計算

1、計算支撐點內力

澆筑1號梁段時，全部3m長都作用在支架上，已完梁段的荷載卸架撤掉不計。支撐架的荷載示意圖如圖10所示。墩身上支撐兩點，每點支撐力假設為R1；鋼管柱支撐兩點，每點豎向支撐力假設為R2。

由力矩平衡原理可得：

墩身上分擔荷載：2R1=518 KN，R1=259KN；

支撐柱N1豎向荷載：2R2=973KN，R2=487KN。

2、計算上水平拉桿N2內力

N2拉桿內力計算圖如圖11所示。

N2最大彎矩為：Mmax=984KN-m，最大剪力Tmax=973KN。

3、計算橫向分布工字鋼梁N3內力

由于O號梁段箱梁截面較高，豎向荷載大于1號梁段。計算段長1.2m，對應O號梁段的橫向分布梁N3所需要的強度較大。為計算簡便，1號梁段橫向支撐部分，N3分配梁按O號梁段計算結果進行，不再單獨計算。

（三）、選取結構設計內力——結構內力匯總比較

依墩支架O號梁段及1號梁段兩次受載內力統計表

五、結構設計，強度和剛度驗算

1、斜支撐柱-N1

斜支撐柱長度11.88m，中間加一道鋼管聯系自由受壓高度為5.94m。支撐柱擬采用直徑φ300mm、壁厚t=10mm的螺旋鋼管柱。鋼管材質為Q235。分擔的最大軸向受壓荷載R=506KN。

鋼管柱的物理幾何特征：橫截面積A=91.106cm2，截面慣性矩IX=IY=9588.926cm4 ，延米重量71.518kg/m，回轉半徑i=10.959cm，長細比λ=54.2，屬于短壓桿。長細比折減系數ψ=0.832。

支撐柱允許支撐能力R==1630 KN。大于R=506KN，安全儲備系數3.22，大于K=1.3，滿足要求。

鋼管受壓后最大壓縮量：=3.1mm。注：N1桿件下料時應考慮此壓縮量。

2、水平拉桿（縱向主梁）-N2結構設計

水平拉桿N2結構設計圖如圖11所示。

N2桿件結構每根梁采用兩根I56b工字鋼共四根，Q235鋼材。兩根N2拉彎桿其組合桿件物理特征為：橫截面積∑A=584cm2，截面慣性矩∑IX =274040cm4。抗剪[fv]=125MPa。

N2桿件的設計控制最大內力為：最大彎矩為：Mmax=984KN-m，最大剪力Tmax=973KN，最大水平拉力F=143KN。

1、驗算彎曲拉應力

=103Mpa，小于f=215MPa，安全儲備系數K=2.1，滿足要求。

2、抗剪核算

，安全系數：K=7.3滿足要求。

3、驗算彎曲撓度

利用位移相似比例法計算。驗算最大彎矩處的撓度變形值。設N2主梁上作用單位力q=1，則單位力彎矩圖如圖13所示。

單位荷載作用下的最大彎矩：=24200；

單位荷載作用下的最大撓度：=0.000008；

設所求跨中最大撓度為ωmax，由相似比例公式：求得：

=3.3mm；小于允許撓度==8.8mm，滿足要求。

4、N2與N1上端撐板連接焊縫設計

N2與N1上端撐板連接焊縫屬于側面角焊縫，根據《鋼結構設計規范》GB50017-2003規定，驗算剪切應力，

剪切應力，剪切力為最大水平拉力143KN，角焊縫設計厚度直角焊縫取0.7（焊角尺寸本方案取10mm），焊縫計算長度為實際焊縫長度減去2，本方案焊縫長度160cm。焊縫設計強度本方案與Q235母材強度相同為235MPa。

安全系數K=18，大于1.3，滿足要求。

（三）、橫向分布梁-N3

采用I25b工字鋼，Q235鋼材。其物理特征為：橫截面積A1=53.5cm2，截面慣性矩IX =5280cm4 ，

N3分布梁的設計控制內力：最大彎矩Mmax=118KN-m，最大剪力Tmax=208KN。

1、計算所需根數

設所需I25b工字鋼n根，按允許應力法計算。則：。令。得到：1.7。選取3根（I25b工字鋼布置間距應滿足梁底模板支撐的100mm×100mm方木支撐跨度需要，平均間距60cm）。

2、驗算彎曲拉應力

=93.2Mpa，小于f=215MPa，安全儲備系數K=2.3，滿足要求。

3、驗算彎曲撓度

利用位移相似比例法計算。驗算最大彎矩處的撓度變形值。設N3主梁上作用單位力q=1，則單位力彎矩圖如圖14所示。

單位荷載作用下的最大彎矩：=37813；

單位荷載作用下的最大撓度：=0.036；

設所求跨中最大撓度為ωmax，由相似比例公式：求得：

=11.2mm；與允許撓度=11mm相當。按《JGJ166——2008》規范要求，去掉荷載系數K=1.2，撓度檢算是滿足要求的。

4、驗算抗剪強度

最大截面剪切應力：=13MPa，小于fv=125Mpa。安全儲備系數K=9.6，滿足要求。

（四）、墩身上預埋件精軋螺紋設計與檢算

墩身預埋N4采用φ25精軋螺紋PSB830抵抗水平拉力和豎向剪力。最大水平拉力F=143KN，最大豎向力R1=336KN。抗剪強度fv=373MPa。

抗拉強度驗算

水平拉力F=143KN允許拉應力=0.8×830×（4×491mm2）=1304KN,安全系數K=9.1。滿足要求。C為群栓受力不均勻系數。

抗剪強度驗算

允許拉應力=336KN/（4×491mm2）=171MPa,安全系數K=2.1。滿足要求。

（五）N5、N6桁撐結構設計

①、N5為水平桁撐，此桁撐沒有明確的內力，支撐最大長度為510cm，故按【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技術規范》中的一般規定設置，受壓桿件長細比不大于200，取回轉半徑i≥2.55cm；受拉桿件長細比不大于350，取回轉半徑i≥1.46cm。

選擇直徑φ120mm、壁厚6mm，其回轉半徑i=4.036cm，大于1.87cm。

②、N6、剪刀撐按受拉構件設計。受拉長度760cm，受拉桿件長細比不大于350，取回轉半徑i≥2.17cm選擇直徑φ120mm、壁厚6mm，其回轉半徑i=4.036cm，大于2.17cm。滿足要求。

（五）N5、N6桁撐結構設計

①、N5為水平桁撐，此桁撐沒有明確的內力，支撐最大長度為510cm，故按【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技術規范》中的一般規定設置，受壓桿件長細比不大于200，取回轉半徑i≥2.55cm；受拉桿件長細比不大于350，取回轉半徑i≥1.46cm。

選擇直徑φ120mm、壁厚6mm，其回轉半徑i=4.036cm，大于1.87cm。

②、N6、剪刀撐按受拉構件設計。受拉長度760cm，受拉桿件長細比不大于350，取回轉半徑i≥2.17cm選擇直徑φ120mm、壁厚6mm，其回轉半徑i=4.036cm，大于2.17cm。滿足要求。

六、施工方法及施工工藝

1、施工工藝流程

2、主要施工方法

（1）、桿件、預埋件加工制作

鋼管柱及型鋼下料前，在要切口上使用卡尺畫線，然后對準畫線切割，確保切口角度與斜撐角度吻合。

鋼管柱接長，確保上下處在同一軸心線上。接長焊接前，應墊平、墊牢固、擺直，穩定后方可施焊。先周邊電焊定位，檢查無誤后再連續滿焊。

所以軸銷孔均應臺鉆成孔，嚴禁乙炔、電焊切割成孔，避免孔壁局部應力過大損壞。

（2）、墩身內N4桿件安裝

為確保三角架桿件安裝準確順利，N4桿件預先加工完成后，在墩身模板組裝前，安裝到墩身鋼模板上，定位加固準確。桿件固定要牢固，確保混凝土灌注過程中不跑位。

（3）、N1斜支撐柱及N2水平拉桿的安裝

使用吊車配合人工安裝就位。施工人員作業位置，可在墩上設置吊架，減少落地支架工程量。

（4）、頂層N5桁撐安裝

在N1支撐柱及N2拉桿安裝就位后，及時組裝N5橫撐。

（5）、N3——橫向分布梁安裝

支架整體穩固后，接續吊裝N3分布梁。N3分布梁采用標準長度12mI25b工字鋼，布置間距不超過60cm，滿足上部100×100mm方木支撐間距的需要。N3安裝數量按O號梁段與1號梁段兩次澆筑需要設置。作業平臺12m寬不足時，可兩端交錯50cm布置，以實現支架頂部較寬作業寬度。N3分布梁在N2主梁上的接觸位置，設置擋板和斜撐，防止N3側向翻到。使用U形螺栓或焊接壓板，防止兩端懸臂延伸段傾覆。

（6）、安裝支架上作業安全圍欄

N3分布梁安裝后，搭設作業平臺和安全圍欄。安全圍欄采用50mm角鋼和φ16mm鋼筋制作，維護高度不低于1.5m。

支架搭設后，應進行預壓試載檢驗。

（7）、支撐架的拆除

待（1+0+1）號梁段完成后依次拆除臨時支架。先拆除梁底模板、支撐方木楞、N3分布梁，再拆除N1支撐柱及N2水平拉桿。

拆除作業采用人工配合吊車作業。上下專人統一指揮，嚴防誤操作。

七、各項施工保證措施及注意事項

1、本方案是按O號梁段和1號梁段交替施工受力計算的，不能承受全部荷載。在O號梁段完成后，必須將O號梁段的底模板拆除，卸掉O號梁段的荷載。避免支架承受全部荷載——造成支架壓潰破壞。

2、N1支撐柱的接長要求順直、上下同心、搭接或者拼接板厚度焊縫高度均要滿足鋼管截面強度要求；上下端蓋板焊接要保證焊縫厚度和質量。

3、墩身內預埋桿件N4，必須安裝在模板上，使用鋼模板定位控制，確保預埋桿件空間位置準確。

4、N1、N2、N5桿件的焊接質量，必須滿足設計要求，接觸面周邊滿焊縫，焊縫應飽滿，并應探傷、夾渣檢查。

5、支架平臺上應設安全圍欄。圍欄規格不得低于1.5m高。施工標準由現場制定施工結構。

6、O號梁段及1號梁段施工范圍，設置明顯警示標識，禁止無關人員入內；吊裝場地禁止人員通過。

陸續不斷范文第2篇

華發股份成立于1992年，經過近20年發展公司已經在珠海地區樹立了良好口碑和市場占有率。此外近5年華發股份除了繼續鞏固原珠海和中山市場外，在異地拓展的“走出去”戰略方面也有明顯進展。

我們認為目前公司二、三線城市布局已經初具規模，異地拓展能力在不斷加強。雖然公司異地項目開發進度較慢，但是相關項目沉淀價值較高，且開始逐步進入業績釋放期。相關項目未來將成為公司業績增長的有力支撐。

十字門中央商務區啟動，公司有望陸續參與后期開發：目前為啟動橫琴新區開發、促進珠海城市發展、珠海市政府決定在珠海橫琴、灣仔交界區域開發珠海十字門中央商務區。十字門商務區占地面積約5.77平方公里，規劃總建筑面積1100萬平方米，總投資將超過1000億元。目前公司大股東華發集團已經承接了十字門商務區全面開發任務，主要負責城市規劃、土地開發和城市配套設施的開發和運營。考慮到大股東已經承諾不會與上市公司發生同業競爭，且將繼續支持上市公司發展。我們認為作為大股東唯一上市融資平臺，華發股份未來有望享受大股東進入十字門整體開發的先入優勢和后期橫琴地區開發所帶來的潛在發展機遇。

新開工逐年增大，業績鎖定能力強：伴隨著公司土地數量的不斷擴大，公司近幾年新開工和預售賬款保持增長。公司2010年新開工面積為115萬平，較2009年52萬平同比增長121%。公司目前在售項目是華發世紀城六期，斗門水郡、中山生態園、大連華發新城、包頭項目等。下半年華發蔚藍堡項目、華發新城六期及灣仔項目等珠海本地項目有望陸續跟進。我們認為公司今年銷售同比將維持穩定增長。

陸續不斷范文第3篇

自2007年10月份全球金融危機爆發至今年2月底，全球主要股票市場代表性指數累計最深回調幅度普遍超過50%。不過，自2008年第四季度以來，全球主要股票市場陸續出現了不同程度反彈行情，尤其是自今年3月初以來，全球各主要股票指數普遍先后持續強勁反彈。我們認為，隨著全球各主要經濟體金融市場數據陸續獲得顯著改善，本輪全球金融危機很可能進入尾聲階段，這無疑將可能為A股市場慣性向上反彈提供了新增的有利因素。但在全球各主要經濟體（包括中國）的實體經濟“觸底”時間預期欠明朗之前，及A股市場總體估指水平即將進入20倍以上的“泡沫”估值區間的情形下，預計A股市場未來潛在向下的回調風險將開始逐漸累積。

經濟尚難全面復蘇

受2008年第四季度以來政府先后宣布實施4萬億元經濟刺激計劃與十大產業振興規劃方案等的刺激，我國固定資產投資增速近幾個月基本持續維持在較高水平，2月份我國發電量同比增幅與工業增加值等宏觀經濟同步指標的改善，意味著我國部分工業行業可能已由此前的“去庫存化”進入庫存回補階段。

統計數據顯示，2008年前11個月，我國工業企業產成品庫存累計同比增幅為25%，較2008年前8月工業企業產成品庫存累計同比增幅28.5%的水平相比，回落了約3.5個百分點。盡管我們暫時未知最近幾個月庫存同比增幅數據，但在近幾個月庫存回補的情形下，基本可以判斷目前我國工業企業庫存同比增幅仍處在自1999年以來的歷史次高位水平。

此外，從具體的重點行業角度看，根據中國煤炭資源網公布的統計數據顯示，自2008年10月份以來，我國港口煤炭庫存、煤礦企業的煤炭庫存等都開始大幅上升；另外，我國鋼鐵行業中的主要產品如板材、長材、羅紋鋼等庫存絕對量都普遍依然處在較高的水平。

綜合而言，鑒于下一階段我國社會消費品零售總額增速與出口增速下滑態勢依然難以獲得有效改善，甚至面臨進一步下行風險，而在上述兩大需求（消費需求與出口需求）增速預期繼續不樂觀的預期下，我國固定資產投資增速未來無疑也隨時面臨下行風險；因此，在我國經濟總需求不樂觀的情形下，及考慮到目前我國工業庫存總體依然偏高的現實，我們認為我國經濟年內可能面臨“再去庫存化”與“降產能利用率”的壓力，我國宏觀經濟也由此難以實現全面復蘇。

經濟持續低迷

統計數據顯示，自2007年10月份至2008年8月份期間，美國制造業庫存月度同比增幅由初期低點2.5%不斷上升至最高8.6%的水平，進入2008年第四季度以來，美國經濟開始步入“去庫存化“階段，期間美國制造業產能利用率出現持續大幅下降，受此因素帶動，近幾個月時間美國制造業庫存月度同比增幅回落至0.1%，顯示美國經濟“去庫存化”已經取得一定效果；但與2001年前后時間段的那一輪經濟調整時的歷史經驗數據相比，2002年1月份與2月份，當時美國制造業庫存同比增幅都低于-12%，因此，這意味著目前美國制造業庫存同比增幅的絕對值可能依然較高，美國經濟“去庫存化”可能仍將延續。

三大經濟體固定資產投資增速表現普遍繼續低迷。統計數據表明，自2007年第二季度起，全球三大經濟體美國、歐元區與日本固定資產投資增速（或固定資本形成額增速）即先后陸續下行，目前三大經濟體固定資產投資增速趨勢仍未見改善跡象，并普遍繼續處于下滑態勢中。因此，這預示著全球三大經濟體未來經濟增速仍面臨進一步下行風險。三大經濟體PMI指標與制造業新增訂單等經濟領先指標表現喜憂參半。統計數據顯示，作為宏觀經濟的重要領先指標，美國、日本與歐元區等三大經濟體的PMI指標自今年1月份以來都陸續出現了小幅度的回升；但是，美國制造業與歐元區工業等的新訂單同比增幅最新值普遍繼續表現疲軟，美國制造業（除運輸外）2008年12月份與2009年1月份新增訂單同比增幅分別為-16.1%與-16.6%，明顯差于上一輪經濟調整時最低點即2002年1月份約-10.2%的水平；歐元區2008年12月份工業新增訂單同比增幅約為-23.2%，同樣明顯低于上一輪經濟調整時約-10%的最低值。

估值面臨壓力

我們認為，2008年第四季度起政府實施的4萬億元經濟刺激計劃、2008年12月份起以貨幣供應量M1增速等為代表的金融市場數據獲得改善、以及2009年年初起工業企業庫存回補等綜合有利因素，是引發A股市場自2008年11月份以來展開持續性反彈行情的三項重要因素。

勿庸置疑，在熊市周期中，流動性的改善對股票市場的階段性運行趨勢具有不可忽視的積極刺激作用。統計數據顯示，在2001年12月至2004年5月期間的那一輪M1增速上行期，上證綜合指數曾于2003年11月至2004年4月期間自1307點的階段性低點最高上漲至1783點，期間5個月時間內上證綜指累計最高反彈幅度約為36%，為A股市場2001年至2005年的四年熊市期間最有力度的一波反彈行情。

但值得關注的是，A股市場在經歷了自2008年10月下旬以來的持續性反彈行情之后，作為反映場外新增潛在可流入股票市場資金的重要指標，M1/流通A股市值之比自2008年11月份以來再度持續下行，截至2009年3月第，M1/流通A股市值之比值僅約為2.5倍，僅略高于該比值在2008年上半年期間的歷史最低位水平，并顯著低于該比值在2008年10月份約4.2倍的水平，這表明，盡管近階段M1增速不斷上行，我國流動性持續改善，但同期伴隨股指的不斷反彈、及新增解禁股的不斷解禁流通，未來新增的可能流入A股市場的潛在資金，可能難以完全消化A股市場再次不斷膨脹的流動市值，這對本輪估值提升性質的階段性反彈行情顯然不利，因此，未來A股市場PE水平是否能夠持續大幅提升，顯然值得懷疑。

二季度或面臨“筑頂”風險

陸續不斷范文第4篇

2012年3月天津航運指數下設的北方國際集裝箱運價指數共23次（見圖1）。月初歐洲、地中海、東南亞和波斯灣等航線運價調漲，拉動指數振蕩上揚，其中3月7日上揚幅度較大，環比漲幅為2.63%；月中美國和南美航線的調價計劃陸續完成, 3月8―19日指數連續小幅攀升，且漲幅均衡；月末歐洲和地中海航線再次大幅上調運價，受此影響，3月27日指數迅速突破800點，環比漲幅為2.94%。3月31日指數趨穩，收于860.06點，比2月29日上漲153.56點，累計漲幅為21.74%。

（1）歐洲航線3月前期，船公司陸續完成調價計劃，運價大幅上揚；進入月中以來，部分船公司為提高船舶裝載率，對運價進行微幅回調，但市場整體趨勢傾向于維護漲價成果，因此運價跌幅極小；月末訂艙時運價再度上調，指數迅速攀升。由于國際原油價格飆升，船公司運輸成本進一步上揚，加之歐盟委員會擬于2012年6月開征航海碳稅，對超出碳排放標準的船舶征收稅費，促使船公司堅定再次大幅上調運價的決心，月內運價均值較2月上漲82.06%。為維持前期漲價成果，船公司已采取削減運力的措施。法國航運咨詢機構Alphaliner的統計數據顯示，截至2012年2月27日，全球閑置集裝箱船達289艘，并且呈增長趨勢。

（2）美國航線隨著美國經濟逐漸復蘇，貿易量穩步提升，月內整體出貨情況較為理想，部分航次出現爆艙。月中運價成功上調，美西和美東航線運價均值分別較2月上漲4.19%和2.56%。美國密歇根大學和路透社于3月30日聯合的統計報告顯示，2012年 3月美國消費者信心指數為76.2，環比上升0.9，高于2011年同期水平。消費者信心的不斷增強推動美國市場逐步向好，市場貨量的穩步回升或將為泛太平洋運價穩定協議組織4月15日再次上調運價注入信心。

（3）南美航線月初運價延續2月末的跌勢，但跌幅有所收窄；進入月中，隨著船公司陸續執行調價計劃，運價大幅攀升；由于貨量不足，月末運價未能延續漲勢而有所回調。據悉，船公司計劃在4月中旬再度上調航線運價，且調漲幅度對貿易商構成較大壓力。

陸續不斷范文第5篇

天氣一如既往的燥熱。樹上的知了不安地叫著，這也得令人們對悶熱天氣的厭惡波及到了它的嘶叫聲，都厭惡起這令人心神不寧的噪音。或許是因為知了叫聲的襯托，我始終覺得周圍靜悄悄的，似乎除了知了聲還是知了聲，這應該便是我們常說的“暴風雨前的寧靜”吧沒多久，外出的人們陸續回到了家中，他們知道，烏云已經蓄勢待發了。

果然，當第一滴“偵察兵”來到這個大地，而后的“千軍萬馬”得到消息，也一齊殺出。不一會兒，“滴答滴答”的聲響便向徹整個村落。院落里的鐵板因被雨點敲擊而發出的聲音也越來越大，越來越雄厚，似乎是大雨的“戰鼓”，不斷的敲擊著，我知道，在短短幾分鐘里，雨勢已由小雨轉換為大雨，沒人敢闖出去，這時的大地，是它們的“地盤”。

然而，人們不知道，在大雨中，一位極為恐怖的角色正悄然接近。

起風了！

風呼嘯而起，一股不亞于先前大雨的氣勢無形間壓迫在每一個人的身上——看！遠方的參天古樹別吹得東倒西歪，無數的葉子別吹落，隨著暴風，被吹到了高空之中；另一邊，北方的山坡上，樹木此起彼伏，連綿不絕，猶如波瀾壯闊的大海一般，激浪滔天；無數小樹被暴風輕易折斷，門前的竹林也被吹得“刷刷”作響……大雨本就恐怖，又有了暴風的助力，便更加肆無忌憚的在大地上侵略著，馬路很便淪為“運河”。忽然，風漲了，瓦片被三三兩兩的吹下，有只聽“咔嚓”一聲，我家后院一棵直徑足有一人粗的楓樹被連根拔起……、

雨終于停了。