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流體動力學分析范文第1篇

關鍵詞：液壓支架；流體；動力響應；非穩態

1液壓支架前連桿三維結構模型

利用大型有限元分析軟件Solidworks對液壓支架前連桿進行建模，并且進行簡化處理，以便進行流體動力學分析。簡化的具體情況：（1）忽略倒角圓角等細小特征，該特征將直接影響收斂速度，從而影響結果的精度；（2）忽略建立銷軸零件模型，在載荷設置中可以設置相關的約束，否則會影響前連桿動力學參數曲線的輸出精度；（3）忽略焊縫的影響。材料屬性為：彈性模量210GPa，泊松比μ=0.3，密度7850kg/m3，前連桿三維結構模型如圖1所示。圖1前連桿三維結構模型在網格劃分過程中，單元選擇SHELL63，該單元是一種應用于大變形和應力剛化的四節點彈性殼單元，每個節點自由度具有繞X、Y、Z軸的轉動和沿X、Y、Z方向的平動6個自由度。通過賦予4個節點來建立不同厚度分布的模型，對于不規則形狀的結構具有較高精度。網格化的前連桿如圖2所示，節點數14537，單元總數7089。

2基本控制方程

液壓支架前連桿附近流體為黏性不可壓縮流體流動，運動類型為湍流運動，雷諾數為4200，并且滿足以下控制方程：連續性方程。

3前連桿流體動力學分析

邊界條件及數值計算方法為前連桿承受的載荷主要為液壓支架的擺動及轉動。在工程應用中，一般轉速為0.8m/s，本文模型的計算域大小為長5m、寬3m、高4m，前連桿位于計算域的中心位置。數值計算方法為Simple算法，周圍流體滿足的連續性方程、動量方程、能量方程等的殘差均小于10-6，當參數趨于漸近值時，達到收斂，之后采用Quick格式求解，再次進行迭代直至收斂。圖3、圖4為前連桿在非穩態情況下切面云圖變化。由圖3可知，前連桿切面周圍溫度由同一方向293.17~293.25K過渡，最終趨于293.19K，呈穩態變化，這是由于該系統符合能量守恒定律，表面有一定的溫度，流體接觸前連桿形成散射波，并且繞流在前連桿周圍，導致溫度升高。流體距離前連桿越遠，繞流逐漸散去，溫度降低。圖4給出了塔架切面靜壓等高線，經過流體的前連桿靜壓變化由1.01278×105Pa向1.01348×105Pa過渡，呈非線性增長，最終趨于1.01320×105Pa，壓力變化平緩，避免了由于壓力變化幅度過大引起結構失效。圖3、圖4說明了前連桿結構能夠適應在非穩態流體載荷的溫度及壓力變化，數值模擬結果中的溫度及壓力變化沒有出現極值幅度，周圍不易形成漩渦，保證了前連桿在液壓支架中的正常運行。圖5、圖6、圖7分別為湍流動能、平均動能、相對壓力變化曲線。從圖5可知，前連桿的湍流動能最大值為4.8J/kg，隨著長度的逐漸增大先減小后增大，最后達到最大值，這是由于前連桿機械能增大，隨后逐漸減小，趨于一個定值。從圖6可知，平均運動能在0~12s出現振幅較小的振蕩，12~24s出現幅度較大的振蕩，最后趨于定值，完成了一個脈動周期，說明能量耗散變化趨勢和機械能與內能之間轉換的關系，12~24s能量耗散是最大的，內能轉換為機械能也是最大的，符合能量守恒定律，輻射阻尼使系統的部分能量向四周輻射出去，使前連桿平均運動能呈現振蕩。從圖7可知，隨著長度的增加呈現減小與增加的交替現象，這是由于前連桿在剛啟動時，相對壓力與平均力矩即扭矩呈正比關系，隨著前連桿的轉動，扭矩的勁逐漸增大，然后減小，呈現交替現象，符合扭矩變化規律。圖8、圖9分別為前連桿應力和位移變化云圖，應力變化在范圍允許之內，整個前連桿應力幅度變化不大，承受主要載荷的區域顯示淺綠色，其余部分由圖中應力的顏色可知在安全范圍內，符合強度要求。從位移變化云圖可知，位移在0.02~0.15mm浮動，符合穩定性要求，穩定性尤為重要，直接關系前連桿與其他配合零件相對位置，進而影響整個系統的穩定。

4結語

經過液壓支架前連桿的流體動力學分析，可以得出，液壓支架前連桿承受非穩態流體載荷的靜壓與溫度變化，符合流體動力學規律，壓力變化平緩，呈現非線性增長。平均動能出現振幅較小的振蕩，最后趨于定值，符合能量守恒定律，應力與位移變化幅度較小，位移變化量有10%以上的裕度，穩定性較好，符合強度要求，從而為前連桿在運行過程中動力學參數的監測提供一定的參考。

參考文獻：

［1］陸丹丹,陸金桂.基于灰熵關聯的液壓支架前連桿疲勞壽命影響因素分析［J］.機械制造與自動化,2016,45(5):37-39.

［2］廖華林,李根生,李敬彬,等.徑向水平鉆孔直旋混合射流噴嘴流場特性分析［J］.煤炭學報,2012,37(11):1895-1900.

［3］王永龍,王振鋒,孫玉寧,等.水力割縫閥體實現切換的流體動力學分析［J］.煤礦機械,2015,36(3):123-125.

流體動力學分析范文第2篇

關鍵詞：CFD；數值模擬；Fluent；摩托車

中圖分類號：G642.0 文獻標識碼：A 文章編號：1674-9324（2012）06-0190-02

一、CFD數值模擬概述

數值模擬，是工科類學生的一門重要的專業課，主要培養學生的計算機應用、開發能力和綜合運用相關學科知識解決實際問題的能力。CFD（computational fluid dynamics）數值模擬，是以計算機為手段，通過數值計算和圖像顯示的方法，在流動基本方程（質量守恒方程、動量守恒方程、能量守恒方程等）控制下對流體流動進行模擬。CFD在航天航空、汽車設計、機械、船舶、材料加工、化工等許多領域有著廣泛的應用。本文結合作者多年來在材料加工和汽車摩托車設計領域的綜合教學經驗，對CFD數值模擬在這兩個領域進行了課程研究。通過該課程的教學研究與實踐，對教學手段進行改革和完善，提高了教學質量，增強學生的實際應用能力。

二、CFD數值模擬軟件簡介

目前，進行CFD數值模擬計算常用的軟件有FLUENT、CFX、STAR-CD、PHOENICS等。CFD軟件都包含有3個主要的功能部分：前處理、求解器、后處理。其中前處理是指對計算對象進行建模、生成網格和選取邊界面等；求解器是指求解控制方程組的程序；后處理是指對計算結果進行輸出、顯示。

三、CFD數值模擬實踐應用實例

應用Fluent軟件進行對某摩托車車身行駛過程中的三維流場進行CFD數值模擬，根據結果分析其空氣動力學特性，包括其氣動力系數和外流場速度矢量圖、壓力分布圖、速度流線圖等。這里主要介紹其前處理以及求解過程。

1.模型的建立及網格劃分。確立CFD研究模擬的對象，建立模型。對于簡單的模型，可直接在FLUENT的前處理軟件GAMBIT中建立二維或者三維模型；對于較復雜的模型，可在CATIA、UG等三維造型軟件中，采用正向設計或者逆向設計，完成三維實體造型。由于摩托車外形復雜，在不影響車身前部迎風面積的情況下需要對摩托車模型進行一定的簡化，方便進行CFD數值模擬。將該模型文件以STP文件格式導入到FLUENT的前處理軟件GAMBIT中。這里需要建立兩個方體。其中小方體是為了細化車身周圍的網格而設置的密度體，大方體是車身行駛過程中所處于的流場，相當于空氣動力學試驗中的“風洞”。將大方體和摩托車車身進行布爾求差運算，得到的空間區域即為CFD數值模擬的計算域。對計算域進行非結構化網格的劃分，其中計算域中的小方體區域進行網格細化處理，其余部分進行網格粗化處理。最后的網格總數在150萬個左右。設置入口和出口邊界面等，保存輸出網格模型，如圖1所示：

2.物理模型參數的建立和求解計算。入口邊界設定為速度入口，V=20m/s；出口邊界設定為壓力出口，出口相對于遠方來流處的壓力為零，即靜壓值取零。本次仿真選擇Realizable k-ε模型，根據摩托車尺寸得k=0.0338m2／s2，ε=0.00185m3／s3。其中k為計算湍流動能，ε為湍流耗散率。采用耦合隱式求解器，對模型進行收斂計算。

3.CFD數值模擬計算的后處理。待模型計算收斂后，在后處理窗口中觀察摩托車行駛過程中的各個物理場量分布情況。圖2所示為該摩托車的表面壓力分布云圖。根據摩托車氣動力系數和外流場速度矢量圖、壓力分布圖、尾流場的湍流特征等物理量，對摩托車前部車身進行造型優化，以達到減小風阻的目的。

通過講述CFD數值模擬課程，了解CFD的基本原理及概念，同時對CFD相關軟件有了基本認識；并結合Fluent軟件研究某摩托車行駛過程中的空氣動力學性能，提高了學生對CFD數值模擬的理解能力和實際運用能力。

參考文獻：

[1]溫正，石良辰，任毅如.FLUENT流體計算應用教程[M].北京：清華大學出版社，2009：1-2.

[2]王福軍.計算流體動力學分析——CFD軟件原理與應用[M].北京：清華大學出版社，2004.

[3]于勇，張俊明，等.FLUENT入門與進階教程[M].北京：北京理工大學出版社，2008：49-55.

[4]張英朝，楊博，張喆.摩托車的空氣動力特性研究[J].小型內燃機與摩托車，2007，36（1）：1-4.

[5]張杜鵲.轎跑車外流場數值模擬與分析（碩士學位論文）[D].武漢理工大學，2010.

基金項目：本文得到“湖北省高等學校省級教學研究項目（項目編號：2008078）”資助

作者簡介：朱春東（1963-），男，湖北廣水人，副教授，碩士，主要研究方向為數值模擬和成型工藝及控制。

摘要：本文結合CFD數值模擬教學與實踐經驗，講述了流體動力學分析的原理和具體的數值模擬方法，并運用流體模擬軟件Fluent對某摩托車行駛過程中的流場進行模擬分析。

關鍵詞：CFD；數值模擬；Fluent；摩托車

中圖分類號：G642.0 文獻標識碼：A 文章編號：1674-9324（2012）06-0190-02

一、CFD數值模擬概述

數值模擬，是工科類學生的一門重要的專業課，主要培養學生的計算機應用、開發能力和綜合運用相關學科知識解決實際問題的能力。CFD（computational fluid dynamics）數值模擬，是以計算機為手段，通過數值計算和圖像顯示的方法，在流動基本方程（質量守恒方程、動量守恒方程、能量守恒方程等）控制下對流體流動進行模擬。CFD在航天航空、汽車設計、機械、船舶、材料加工、化工等許多領域有著廣泛的應用。本文結合作者多年來在材料加工和汽車摩托車設計領域的綜合教學經驗，對CFD數值模擬在這兩個領域進行了課程研究。通過該課程的教學研究與實踐，對教學手段進行改革和完善，提高了教學質量，增強學生的實際應用能力。

二、CFD數值模擬軟件簡介

目前，進行CFD數值模擬計算常用的軟件有FLUENT、CFX、STAR-CD、PHOENICS等。CFD軟件都包含有3個主要的功能部分：前處理、求解器、后處理。其中前處理是指對計算對象進行建模、生成網格和選取邊界面等；求解器是指求解控制方程組的程序；后處理是指對計算結果進行輸出、顯示。

三、CFD數值模擬實踐應用實例

應用Fluent軟件進行對某摩托車車身行駛過程中的三維流場進行CFD數值模擬，根據結果分析其空氣動力學特性，包括其氣動力系數和外流場速度矢量圖、壓力分布圖、速度流線圖等。這里主要介紹其前處理以及求解過程。

1.模型的建立及網格劃分。確立CFD研究模擬的對象，建立模型。對于簡單的模型，可直接在FLUENT的前處理軟件GAMBIT中建立二維或者三維模型；對于較復雜的模型，可在CATIA、UG等三維造型軟件中，采用正向設計或者逆向設計，完成三維實體造型。由于摩托車外形復雜，在不影響車身前部迎風面積的情況下需要對摩托車模型進行一定的簡化，方便進行CFD數值模擬。將該模型文件以STP文件格式導入到FLUENT的前處理軟件GAMBIT中。這里需要建立兩個方體。其中小方體是為了細化車身周圍的網格而設置的密度體，大方體是車身行駛過程中所處于的流場，相當于空氣動力學試驗中的“風洞”。將大方體和摩托車車身進行布爾求差運算，得到的空間區域即為CFD數值模擬的計算域。對計算域進行非結構化網格的劃分，其中計算域中的小方體區域進行網格細化處理，其余部分進行網格粗化處理。最后的網格總數在150萬個左右。設置入口和出口邊界面等，保存輸出網格模型，如圖1所示：

2.物理模型參數的建立和求解計算。入口邊界設定為速度入口，V=20m/s；出口邊界設定為壓力出口，出口相對于遠方來流處的壓力為零，即靜壓值取零。本次仿真選擇Realizable k-ε模型，根據摩托車尺寸得k=0.0338m2／s2，ε=0.00185m3／s3。其中k為計算湍流動能，ε為湍流耗散率。采用耦合隱式求解器，對模型進行收斂計算。

3.CFD數值模擬計算的后處理。待模型計算收斂后，在后處理窗口中觀察摩托車行駛過程中的各個物理場量分布情況。圖2所示為該摩托車的表面壓力分布云圖。根據摩托車氣動力系數和外流場速度矢量圖、壓力分布圖、尾流場的湍流特征等物理量，對摩托車前部車身進行造型優化，以達到減小風阻的目的。

通過講述CFD數值模擬課程，了解CFD的基本原理及概念，同時對CFD相關軟件有了基本認識；并結合Fluent軟件研究某摩托車行駛過程中的空氣動力學性能，提高了學生對CFD數值模擬的理解能力和實際運用能力。

參考文獻：

[1]溫正，石良辰，任毅如.FLUENT流體計算應用教程[M].北京：清華大學出版社，2009：1-2.

[2]王福軍.計算流體動力學分析——CFD軟件原理與應用[M].北京：清華大學出版社，2004.

[3]于勇，張俊明，等.FLUENT入門與進階教程[M].北京：北京理工大學出版社，2008：49-55.

[4]張英朝，楊博，張喆.摩托車的空氣動力特性研究[J].小型內燃機與摩托車，2007，36（1）：1-4.

[5]張杜鵲.轎跑車外流場數值模擬與分析（碩士學位論文）[D].武漢理工大學，2010.

基金項目：本文得到“湖北省高等學校省級教學研究項目（項目編號：2008078）”資助

流體動力學分析范文第3篇

[關鍵詞]混合時間 計算流體動力學 數值模擬 攪拌槳

中圖分類號：F426.91 文獻標識碼：A 文章編號：1009-914X（2016）07-0292-01

1.模型

隨著計算機技術的發展，國內外許多學者利用計算流體動力學（CFD）的方法對液體的混合過程進行數值模擬[1]，研究混合池內混合液的速度場、壓力場與混合時間。利用FLUENT軟件中標準的k-epsilon雙方程模型對均勻轉速為300r/min攪拌槳混合由無機相與有機相組成的混合液的混合時間進行數值計算，分析層間距為131mm，133mm，135mm，137mm，139mm，141mm，143mm，145mm，147mm，151mm時混合池內液體的混合時間，確定混合時間最短時的層間距。攪拌槳如圖1所示的雙層槳葉結構，底層槳葉距混合池底部為40cm，上層平直槳葉長150mm，高70mm，厚度8mm，底層圓直徑140mm，軸直徑40mm，混合池的有效容積為150L。

2.模擬的方法

2.1 網格劃分

運用FLUENT中的兩相流模型，以水作為無機相與萃取劑P507作為有機相組成混合液模擬混合過程。P507是一種酸性磷型萃取劑，為無色或油狀透明液體，分子式是（C8H17）2HPO3，分子量為306.4，燃點為228 C，低毒，密度（20C）=（930～960）kg/m3，粘度=36±3mPa.s。將整個模型計算域分為旋轉流動的槳葉區域和靜止的槳外區域，采用非結構化網格技術劃分網格，設定網格單元（Elements）為Tet/Hybrid，劃分方式（Type）為TGrid（四面體混合網格），槳葉區的網格間距大小（Interval size）為13mm，槳外區的為26mm。整個混合池的網格劃分如圖2所示。

2.2 加入示蹤劑

模擬計算時通過測量某一個監測點的示蹤劑濃度值達到最終穩定值的95%所用的時間來表示混合時間。用FLUENT模擬計算示蹤劑濃度隨時間變化的過程是一個非穩態問題，目前的計算方法有兩種[2]：一種方法是在非穩態下同時求解所有的數值方程，這種方法的缺點是計算量大，占用內存和計算時間大；另一種方法是將動量守恒方程、能量守恒方程分開單獨求解。這兩種方法雖然計算過程有所不同，但所得到的結果卻是一致的，本文考慮到第二種方法可以大大地縮短計算時間，所以采用第二種方法。具體的做法是：首先在穩態下解算流動場方程，待流動場穩定后，再鎖定動量、湍流變量等數值方程，單獨求解濃度場方程。一般情況下選取能與水互溶的NaCl或KCl[3]作為示蹤劑，本文選取NaCl作為示蹤劑。

2.3 條件與模型的設置

確定好示蹤劑的加入點位置后，就可定義示蹤劑的初始濃度，利用FLUENT軟件初始化功能中的打補丁功能（Patch）。具體的做法是：定義球體內示蹤劑初始濃度值為1，定義混合池內其余位置示蹤劑濃度值為0。檢測某一監測點的示蹤劑濃度值變化，混合時間為當濃度值達到最終穩定值的95%所用的時間。

模擬混合過程時還要啟用FLUENT軟件中的物質傳遞模型（Species Model），激活組分運輸項（Species Transport）計算示蹤劑濃度隨時間的變化，進行單純的混合時不激活反應項（Reactions）。

2.4 收斂殘差設置

在解算方程時，用殘差表示模擬計算得到的近似值與精確值之間的誤差，根據需要，設置示蹤劑濃度的收斂殘差為10-5。

設置好收斂殘差后就可設置時間步長，根據混合過程模擬的需要選擇合適得到時間步長以保證結果的準確性，步長太大會導致解算方程不收斂，太小則占內存且計算時間長。有許多學者的研究結果表明，時間步長與攪拌槳轉速及混合液流動的循環時間有關，并且與攪拌槳轉速的倒數存在一定的比例關系，一般小于轉速倒數的1/10[4]。本次模擬混合過程時攪拌槳的轉速是300r/min，因此時間步長取0.0002s。

3.結果分析

3.1層間距改變時混合時間比較

液體的混合過程是在完全湍流狀態下進行強制對流的強制擴散過程，高速轉動的攪拌槳葉輪把機械能傳遞給混合液，使混合液發生強制對流。強制擴散由三個過程組成：主體對流擴散、渦流擴散和分子擴散。轉動的葉輪帶動液體形成全池范圍內的“宏觀流動”稱為主體對流擴散。高速流動的液體通過靜止或者速度比其較低的液體時，使分界面上的液體受到強烈的剪切，導致這部分液體速度變化非?？?，形成大量的漩渦迅速向周圍擴散，即渦流擴散。主體對流擴散和渦流擴散都不能使液體達到完全意義上分子的均勻混合，只有分子擴散才能使液體達到完全混合均勻的狀態。

表1給出了攪拌槳不同層間距時在底部FB加料，P2檢測時的混合時間。層間距的改變直接影響到液體的混合時間，層間距為141mm時，示蹤劑擴散速率最快，混合時間最短，由此可以得到本次模擬所用的攪拌槳有一個對應混合時間最短的最佳層間距是141mm。需要指出的是，混合時間只是在特定條件下的模擬值，除了與攪拌槳轉速有關之外還與模擬時所選的湍流模型、變量的離散方法等有關，用多重參考系法和標準模型模擬的混合時間比試驗值大20%左右[6]。但是同等條件下的模擬結果還是能夠反映攪拌槳的混合速率。

4.結論

本文利用FLUENT中的MRF方法和標準模型模擬研究了雙層槳攪拌池內的混合過程，得到如下結論：

（1）模擬了10組層間距不同時雙層槳的混合過程，模擬結果表明：層間距不僅能夠影響池內液體的流場分布狀態，而且對加入的示蹤劑擴散速率也有很大影響，也就是說直接影響液體的混合時間。

（2）選取了層間距為131mm和141mm時的攪拌槳在同一加料點不同時刻同一時間點的示蹤劑濃度分布圖，從圖中可以直觀看到示蹤劑在不同時刻的擴散狀態。對比同一時間點兩個槳池內的濃度分布圖，可以直觀地看到層間距為141mm時，示蹤劑濃度擴散速率更快，混合過程更迅速。

（3）對比FLUENT模擬得到的幾組數據可知：攪拌槳層間距為141mm時的混合時間最短，即最佳層間距為141mm，這個層間距的攪拌槳轉動液體產生連接流，上下兩層槳葉的干擾最小，液體混合效果最好。

參考文獻

[1] 王福軍.計算流體力學分析[M].北京：清華大學出版社，2006.14-34

[2] 張國娟，閔健，高正明.渦輪槳攪拌槽內混合過程的數值模擬[J].北京化工大學學報，2004，6

[3] 溫文.攪拌釜式反應器計算流體力學模擬[D].江蘇：江南大學，2008

[4] 楊鋒苓.擺動式攪拌流場與混合過程的數值模擬[D].山東：山東大學，2007

[5] 毛德明.多層槳攪拌釜內流動與混合的基礎研究[D].浙江：浙江大學，1998

流體動力學分析范文第4篇

關鍵詞：FLUENT，氣流組織，廚房，溫度場，模擬分析

Abstract：Objective: To study and analysis inside the kitchen is pare air diffuser for wind, design reasonably air diffuser position, satisfy lampblack machine opened and closed conditions ruled out the indoor air distribution status lampblack. Methods: with the computational fluid dynamics and heat transfer as a foundation, using Fluent software, a computational fluid dynamics of numerical simulation method, and establish a common civil residence in the kitchen to model the research object, kitchen space airflow in organized the 3-d numerical simulation, the simulation including inside the kitchen lampblack machine, door, window as outlet in the cases of indoor airflow organization. The result was obtained by the conditions of indoor airflow velocity distribution, stress distribution, velocity vector diagram, section etc. Conclusion: set up different natural ventilating and air condition, with mechanical computational fluid dynamics based respectively, the typical airflow organization form of physical and mathematical model, a numerical simulation that airflow velocity field and temperature field analysis, and the results are compared.

Key Words:FLUENT，air current composition，kitchen，temperature field，simulation analysis

中圖分類號：R122.2+4 文獻標識碼：A 文章編號：

1.引言：

據中國室內裝飾協會室內環境監測中心的研究表明，廚房是家庭中空氣污染最嚴重的空間，其污染源主要有兩個方面：一是從煤氣、液化氣等炊火源中釋放出的一氧化碳、二氧化碳、氮氧化物等有害氣體；二是烹飪菜肴時產生的油煙。當今社會，幾乎每家每戶都安裝了排油煙機，但是大多主婦都會遇到這樣的情況，即使排油煙機開啟，油煙依然彌漫在廚房，甚至會“流竄”到室內。造成這種情況的原因就在于，在廚房空間內，沒有形成良好的氣流組織形式，在排風的同時，缺少補風。廚房的空氣只出不進，油煙自然就排不出去。

2.數值模擬方法與分析模型

目前,國內外研究室內氣流組織的方法通常分為4種:傳統的射流公式方法、模型實驗方法、區域方法和CFD 模擬方法[1]。綜合比較了4種研究方法,筆者選用CFD 數值模擬方法，利用計算機仿真技術對廚房的氣流組織進行模擬分析，得出多種工況下的速度、壓力分布圖。分析驗證幾種補風形式對廚房氣流組織形式的影響。

2.1 數值模擬方法

數值模擬方法根據計算流體力學的原理[2]，利用 Fluent 軟件，采用壓力基的耦合求解器，Formulation格式為隱式，定常流，并運用具有較的穩定性、經濟性和計算精度的k -ε湍流模型進行模擬，有限體積法對方程經行離散計算[3]。

數值計算的基本方程式[4-7]：

連續性方程 (1)

動量方程(2)

K的運輸方程 (3)

的運輸方程(4)

(5)

其中 ，

其中符號

K紊流動能，

L紊流長度尺度

U V Wx y z方向上的速度分量

Ui i=1（水平x方向），2（縱深y方向），3（垂直z方向）

三個方向在x方向的速度分量

希臘字母能量耗散率，

渦黏性系數

2.2 建筑模型的介紹

圖1 房間Gambit平面圖 圖2 房間Gambit布置圖圖3 劃分網格后模型

建立穩定的氣流組織形式，保證有害物沿著人活動頻率低的區域排出室內，平衡室內的空氣環境。這就是考慮這一模型的核心思路。

以某住宅戶型實例，取廚房房間，規格為長×寬×高（2850mm×2400mm×2600mm，通常住宅凈高為2550—2650mm）（如圖1）。房間北側為窗，南側設門與餐廳相連接。以現代普通廚房布置為參照，廚房內設置櫥柜，某品牌排油煙機，灶臺，并示出人正?；顒游恢茫ㄈ鐖D2）。筆者所設計的廚房氣流組織，是分別在側壁和近地面設置兩個機械送風口，規格為200mm×200mm。具置參照圖2。

3.建模與邊界條件處理

3.1 模型處理

模型房間尺寸與原建筑保持一致，為了便于劃分計算，在不影響模擬準確性的前提下，局部裝飾裝修進行了簡化處理，大大減少了模擬的復雜程度和計算量。

人以一般家庭主婦身高為依據，1.65m。櫥柜高度0.9m。排油煙機以主婦不碰頭高度為準，1.7m。窗戶為可單扇開啟玻璃窗。門可開啟關閉。2個送風口與房間連接。如圖1,2。

3.2 模型網格劃分

網格劃分采用多塊拼接網格劃分，塊與塊之間有公共交界面，網格劃分后模型如圖3所示。本模型對各個風口處都進行了網格加密，這樣在模擬中更能真實反應出室內的氣流組織形式。

3.3 邊界條件處理

設計夏季室內溫度為27℃，以排油煙機處為機械排風出口，設為排氣扇，壓力跳躍出選擇多項式，4個多項式系數各為230.83、50.119、-25.0769、1.7965,定義湍流參數時選擇湍流強度與水力直徑,經過計算,湍流強度的百分率為10% , 入口水力直徑為191mm。門、窗高度分別為2000mm和1600mm，設置為自然出流。中、下設兩個機械送風口為200mm×200mm，側送風口為送風1，下送風口為送風2，定義為湍流強度與水力直徑。爐灶做近似處理，經過計算，湍流強度的百分率為10% , 出口水力直徑為264mm。

4.模擬結果與流場分析

圖4 空間流場矢量圖圖5 截面Y=1100mm處速度云圖

模擬結果如圖4～11。圖4 為房間流場矢量圖，顏色深淺對應不同的流速。

圖6 截面Y=1100mm處速度矢量圖 圖7截面Z=1200mm處速度等值云圖

首先，將排油煙機關閉，由圖5Y=1100mm 速度剖面云圖可以得出，下部送風口處氣流速度大，到達灶臺位置速度有部分衰減，帶動空氣向上部流動，形成一道“空氣墻”，繞過人所處活動區，由圖6 Y=1100mm 速度剖面矢量圖可以得出，人活動區內空氣向灶臺附近流動，可以認為油煙流向不會接近于人，保持空氣的潔凈。

由圖7 Z=1200mm 速度剖面云圖可以看出，在關閉2號送風口后，油煙會流經人活動區，部分油煙脫離排油煙機捕集范圍，擴散到餐廳和窗外。圖8 Z=1200mm 速度剖面矢量圖可以看出在送風口全部關閉的情況下，氣流由下至上流向排煙油煙機，周圍空氣進行補流。室內空氣不足以滿足需求補流的空氣量，由門和窗口引入室內外空氣，并有少量氣流被帶入室內，這樣便會產生“竄味”現象，使有些居民在家烹飪的時候，臥室內就會聞到油煙味。廚房與餐廳在門處有氣流補充，在機械送風2的作用下，油煙大多沿著豎直方向流動。

圖8 截面Z=1200mm 速度矢量圖 圖9 截面X=2600mm速度矢量圖

由圖9 X=2600mm 速度剖面矢量圖可以看出，在關閉門和窗，送風口2不送風的工況下，空氣由周圍補入，門和窗口向廚房補充空氣，煙氣大多被有效地吸入排油煙機，僅有少量被氣流帶出。圖10 為邊界全部開啟工況下X=2600mm 速度剖面云圖。

5.結果與討論

本文利用計算機仿真技術模擬三維模型是為了便于觀察研究控制空氣流場的分布和方向，建立合理的氣流組織形式。特別是考慮到與周圍空間的關系。對三維模型模擬結果表明：

1.封閉空間內，必須做到有效的補風，遵循質量守恒定律，才能滿足正常的排除油煙的需求。

2.利用自然通風補風，可以改善廚房的排污效果，但是會有油煙逸出，流入室內。

3.在開啟送風口2的工況下，送風速度為4m/s，可以加強對油煙流向的控制。

4.開啟門或者窗，都可以對順利排放油煙進行補風的。但是開門的時候應該注意, 在保證廚房維持良好的空氣品質的同時,需控制好氣流的流向,防止煙氣流入室內；在不開門的時候，也要適當的控制好氣流的流向，不然煙氣也會沿著門的縫隙鉆入室內。

5.在開啟送風口1的工況下，可以對室內進行補風，但是送風速度不宜超過1.3 m/s，風速過大會造成油煙偏離控制區域，直接流入人活動區。

參考文獻

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2. 于勇，張俊明，姜連田.FLUENT入門與進階教程.北京：北京理工大學出版社，2008

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5. Nielsen P V. The selection of turbulence models for prediction of room airflow [ J ]. ASHRAE Transactions, 1998, 104 (1) : 1119 - 1126.

流體動力學分析范文第5篇

力學可粗分為靜力學、運動學和動力學三部分，靜力學研究力的平衡或物體的靜止問題；運動學只考慮物體怎樣運動，不討論它與所受力的關系；動力學討論物體運動和所受力的關系。

力學也可按所研究對象區分為固體力學、流體力學和一般力學三個分支，流體包括液體和氣體；固體力學和流體力學可統稱為連續介質力學，它們通常都采用連續介質的模型。固體力學和流體力學從力學分出后，余下的部分組成一般力學。

一般力學通常是指以質點、質點系、剛體、剛體系為研究對象的力學，有時還把抽象的動力學系統也作為研究對象。一般力學除了研究離散系統的基本力學規律外，還研究某些與現代工程技術有關的新興學科的理論。

一般力學、固體力學和流體力學這三個主要分支在發展過程中，又因對象或模型的不同出現了一些分支學科和研究領域。屬于一般力學的有理論力學(狹義的)、分析力學、外彈道學、振動理論、剛體動力學、陀螺力學、運動穩定性等；屬于固體力學的有材料力學、結構力學、彈性力學、塑性力學、斷裂力學等；流體力學是由早期的水力學和水動力學這兩個風格迥異的分支匯合而成，現在則有空氣動力學、氣體動力學、多相流體力學、滲流力學、非牛頓流體力學等分支。各分支學科間的交*結果又產生粘彈性理論、流變學、氣動彈性力學等。

力學也可按研究時所采用的主要手段區分為三個方面：理論分析、實驗研究和數值計算。實驗力學包括實驗應力分析、水動力學實驗和空氣動力實驗等。著重用數值計算手段的計算力學，是廣泛使用電子計算機后才出現的，其中有計算結構力學、計算流體力學等。對一個具體的力學課題或研究項目，往往需要理論、實驗和計算這三方面的相互配合。

力學在工程技術方面的應用結果形成工程力學或應用力學的各種分支，諸如土力學、巖石力學、爆炸力學復合材料力學、工業空氣動力學、環境空氣動力學等。

力學和其他基礎科學的結合也產生一些交又性的分支，最早的是和天文學結合產生的天體力學。在20世紀特別是60年代以來，出現更多的這類交*分支，其中有物理力學、化學流體動力學、等離子體動力學、電流體動力學、磁流體力學、熱彈性力學、理性力學、生物力學、生物流變學、地質力學、地球動力學、地球構造動力學、地球流體力學等。

運動學發展簡史

運動學是理論力學的一個分支學科，它是運用幾何學的方法來研究物體的運動，通常不考慮力和質量等因素的影響。至于物體的運動和力的關系，則是動力學的研究課題。

用幾何方法描述物體的運動必須確定一個參照系，因此，單純從運動學的觀點看，對任何運動的描述都是相對的。這里，運動的相對性是指經典力學范疇內的，即在不同的參照系中時間和空間的量度相同，和參照系的運動無關。不過當物體的速度接近光速時，時間和空間的量度就同參照系有關了。這里的“運動”指機械運動，即物置的改變；所謂“從幾何的角度”是指不涉及物體本身的物理性質(如質量等)和加在物體上的力。

運動學主要研究點和剛體的運動規律。點是指沒有大小和質量、在空間占據一定位置的幾何點。剛體是沒有質量、不變形、但有一定形狀、占據空間一定位置的形體。運動學包括點的運動學和剛體運動學兩部分。掌握了這兩類運動，才可能進一步研究變形體(彈性體、流體等)的運動。

在變形體研究中，須把物體中微團的剛性位移和應變分開。點的運動學研究點的運動方程、軌跡、位移、速度、加速度等運動特征，這些都隨所選的參考系不同而異；而剛體運動學還要研究剛體本身的轉動過程、角速度、角加速度等更復雜些的運動特征。剛體運動按運動的特性又可分為：剛體的平動、剛體定軸轉動、剛體平面運動、剛體定點轉動和剛體一般運動。

運動學為動力學、機械原理(機械學)提供理論基礎，也包含有自然科學和工程技術很多學科所必需的基本知識。

運動學的發展歷史

運動學在發展的初期，從屬于動力學，隨著動力學而發展。古代，人們通過對地面物體和天體運動的觀察，逐漸形成了物體在空間中位置的變化和時間的概念。中國戰國時期在《墨經》中已有關于運動和時間先后的描述。亞里士多德在《物理學》中討論了落體運動和圓運動，已有了速度的概念。

伽利略發現了等加速直線運動中，距離與時間二次方成正比的規律，建立了加速度的概念。在對彈射體運動的研究中，他得出拋物線軌跡，并建立了運動(或速度)合成的平行四邊形法則，伽利略為點的運動學奠定了基礎。在此基礎上，惠更斯在對擺的運動和牛頓在對天體運動的研究中，各自獨立地提出了離心力的概念，從而發現了向心加速度與速度的二次方成正比、同半徑成反比的規律。

18世紀后期，由于天文學、造船業和機械業的發展和需要，歐拉用幾何方法系統地研究了剛體的定軸轉動和剛體的定點運動問題，提出了后人用他的姓氏命名的歐拉角的概念，建立了歐拉運動學方程和剛體有限轉動位移定理，并由此得到剛體瞬時轉動軸和瞬時角速度矢量的概念，深刻地揭示了這種復雜運動形式的基本運動特征。所以歐拉可稱為剛體運動學的奠基人。

此后，拉格朗日和漢密爾頓分別引入了廣義坐標、廣義速度和廣義動量，為在多維位形空間和相空間中用幾何方法描述多自由度質點系統的運動開辟了新的途徑，促進了分析動力學的發展。

19世紀末以來，為了適應不同生產需要、完成不同動作的各種機器相繼出現并廣泛使用，于是，機構學應運而生。機構學的任務是分析機構的運動規律，根據需要實現的運動設計新的機構和進行機構的綜合。現代儀器和自動化技術的發展又促進機構學的進一步發展，提出了各種平面和空間機構運動分析和綜合的問題，作為機構學的理論基礎，運動學已逐漸脫離動力學而成為經典力學中一個獨立的分支。

固體力學發展簡史

固體力學是力學中形成較早、理論性較強、應用較廣的一個分支，它主要研究可變形固體在外界因素(如載荷、溫度、濕度等)作用下，其內部各個質點所產生的位移、運動、應力、應變以及破壞等的規律。

固體力學研究的內容既有彈性問題，又有塑性問題；既有線性問題，又有非線性問題。在固體力學的早期研究中，一般多假設物體是均勻連續介質，但近年來發展起來的復合材料力學和斷裂力學擴大了研究范圍，它們分別研究非均勻連續體和含有裂紋的非連續體.

自然界中存在著大至天體，小至粒子的固態物體和各種固體力學問題。人所共知的山崩地裂、滄海桑田都與固體力學有關?，F代工程中，無論是飛行器、船舶、坦克，還是房屋、橋梁、水壩、原子反應堆以及日用家具，其結構設計和計算都應用了固體力學的原理和計算方法。

由于工程范圍的不斷擴大和科學技術的迅速發展，固體力學也在發展，一方面要繼承傳統的有用的經典理論，另一方面為適應各們現代工程的特點而建立新的理論和方法。

固體力學的研究對象按照物體形狀可分為桿件、板殼、空間體、薄壁桿件四類。薄壁桿件是指長寬厚尺寸都不是同量級的固體物件。在飛行器、船舶和建筑等工程結構中都廣泛采用了薄壁桿件。

固體力學的發展歷史

萌芽時期 遠在公元前二千多年前，中國和世界其他文明古國就開始建造有力學思想的建筑物、簡單的車船和狩獵工具等。中國在隋開皇中期(公元591～599年)建造的趙州石拱橋，已蘊含了近代桿、板、殼體設計的一些基本思想。

隨著實踐經驗的積累和工藝精度的提高，人類在房屋建筑、橋梁和船舶建造方面都不斷取得輝煌的成就，但早期的關于強度計算或經驗估算等方面的許多資料并沒有流傳下來。盡管如此，這些成就還是為較早發展起來的固體力學理論，特別是為后來劃歸材料力學和結構力學那些理論奠定了基礎。

發展時期 實踐經驗的積累和17世紀物理學的成就，為固體力學理論的發展準備了條件。在18世紀，制造大型機器、建造大型橋梁和大型廠房這些社會需要，成為固體力學發展的推動力。

這期間，固體力學理論的發展也經歷了四個階段：基本概念形成的階段；解決特殊問題的階段；建立一般理論、原理、方法、數學方程的階段；探討復雜問題的階段。在這一時期，固體力學基本上是沿著研究彈性規律和研究塑性規律，這樣兩條平行的道路發展的，而彈性規律的研究開始較早。

彈性固體的力學理論是在實踐的基礎上于17世紀發展起來的。英國的胡克于1678年提出：物體的變形與所受外載荷成正比，后稱為胡克定律；瑞士的雅各布第一·伯努利在17世紀末提出關于彈性桿的撓度曲線的概念；而丹尼爾第一·伯努利于18世紀中期，首先導出棱柱桿側向振動的微分方程；瑞士的歐拉于1744年建立了受壓柱體失穩臨界值的公式，又于1757年建立了柱體受壓的微分方程，從而成為第一個研究穩定性問題的學者；法國的庫侖在1773年提出了材料強度理論，他還在1784年研究了扭轉問題并提出剪切的概念。這些研究成果為深入研究彈性固體的力學理論奠定了基礎。

法國的納維于1820年研究了薄板彎曲問題，并于次年發表了彈性力學的基本方程；法國的柯西于1822年給出應力和應變的嚴格定義，并于次年導出矩形六面體微元的平衡微分方程?？挛魈岢龅膽蛻兏拍?，對后來數學彈性理論，乃至整個固體力學的發展產生了深遠的影響。

法國的泊阿松于1829年得出了受橫向載荷平板的撓度方程；1855年，法國的圣維南用半逆解法解出了柱體扭轉和彎曲問題，并提出了有名的圣維南原理；隨后，德國的諾伊曼建立了三維彈性理論，并建立了研究圓軸縱向振動的較完善的方法；德國的基爾霍夫提出粱的平截面假設和板殼的直法線假設，他還建立了板殼的準確邊界條件并導出了平板彎曲方程；英國的麥克斯韋在19世紀50年代，發展了光測彈性的應力分析技術后，又于1864年對只有兩個力的簡單情況提出了功的互等定理，隨后，意大利的貝蒂于1872年對該定理加以普遍證明；意大利的卡斯蒂利亞諾于1873年提出了卡氏第一和卡氏第二定理；德國的恩蓋塞于1884年提出了余能的概念。

德國的普朗特于1903年提出了解扭轉問題的薄膜比擬法；鐵木辛柯在20世紀初，用能量原理解決了許多桿板、殼的穩定性問題；匈牙利的卡門首先建立了彈性平板非線性的基本微分方程，為以后研究非線性問題開辟了道路。

蘇聯的穆斯赫利什維利于1933年發表了彈性力學復變函數方法；美國的唐奈于同一年研究了圓柱形殼在扭力作用下的穩定性問題，并在后來建立了唐奈方程；弗呂格于1932年和1934年發表了圓柱形薄殼的穩定性和彎曲的研究成果；蘇聯的符拉索夫在1940年前后建立了薄壁桿、折板系、扁殼等二維結構的一般理論。

在飛行器、艦艇、原子反應堆和大型建筑等結構的高精度要求下，有很多學者參加了力學研究工作，并解決了大量復雜問題。此外，彈性固體的力學理論還不斷滲透到其他領域，如用于紡織纖維、人體骨骼、心臟、血管等方面的研究。

1773年庫侖提出土的屈服條件，這是人類定量研究塑性問題的開端。1864年特雷斯卡在對金屬材料研究的基礎上，提出了最大剪應力屈服條件，它和后來德國的光澤斯于1913年提出的最大形變比能屈服條件，是塑性理論中兩個最重要的屈服條件。19世紀60年代末、70年代初，圣維南提出塑性理論的基本假設，并建立了它的基本方程，他還解決了一些簡單的塑性變形問題。

現代固體力學時期 指的是第二次世界大戰以后的時期，這個時期固體力學的發展有兩個特征：一是有限元法和電子計算機在固體力學中得到廣泛應用；二是出現了兩個新的分支——斷裂力學和復合材料力學。

特納等人于1956年提出有限元法的概念后，有限元法發展很快，在固體力學中大量應用，解決了很多復雜的問題。